垃圾焚燒煙氣中含有大量的粉塵、HCL、SO2、NOx、二噁英、重金屬等有害物質(zhì)，目前，大多數(shù)項目采用SNCR+ 半干法+ 干法+ 活性炭噴射+ 布袋除塵器工藝進行煙氣處理[1]。煙氣中的NOx 和Ca(OH)2 的反應(yīng)效率很低，煙氣的脫硝主要靠SNCR工藝(選擇性非催化還原)進行脫除，但是，在氨逃逸不超標(biāo)情況下，SNCR 通常脫除效率只有40%～50%，只能滿足250 mg/Nm3 的排放要求。隨著國家標(biāo)準(zhǔn)和不同地方標(biāo)準(zhǔn)的出臺，僅采用SNCR 已不能滿足不同地方的排放要求，越來越多的項目需要采用SCR 工藝(選擇性催化還原)進一步脫除NOx 的排放量。

在已經(jīng)出臺的相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)和政策中，上海、深圳、海南等地的地方標(biāo)準(zhǔn)關(guān)于NOx的排放要求明顯高于國家標(biāo)準(zhǔn)。另外，在其他未出臺地方標(biāo)準(zhǔn)的省份，對于新建垃圾焚燒發(fā)電項目，很多地方政府對煙氣排放的要求也明顯高于國家標(biāo)準(zhǔn)，部分標(biāo)準(zhǔn)如表1 所示。

1 項目概況

本項目為深圳某垃圾焚燒發(fā)電廠，自深圳市地方標(biāo)準(zhǔn)出臺后，部分已建成企業(yè)也逐步要求進行排放“提標(biāo)”，NOx 排放要求滿足《深圳市生活垃圾處理設(shè)施運營規(guī)范》(SZDB/Z 233—2017)。本項目原有煙氣凈化工藝為：SNCR+ 半干法脫酸+ 干法脫酸+ 活性炭吸附+ 布袋除塵器+ 引風(fēng)機+ 煙囪，項目要求在引風(fēng)機和煙囪之間增加SCR 脫硝系統(tǒng)。

2 方案設(shè)計

綜合投資和運行成本方面的考慮，本項目采用“中溫SCR 脫硝”工藝，運行溫度為(230±5)℃，每條焚燒線配置一套SCR 脫硝系統(tǒng)，脫硝系統(tǒng)煙氣處理流程為：引風(fēng)機→ GGH → SGH →噴氨格柵→ SCR 反應(yīng)器→ GGH →增壓風(fēng)機→煙囪。

前端脫硫除塵后，約145 ℃煙氣經(jīng)引風(fēng)機后進入 GGH 換熱器，與SCR 出口高溫?zé)煔鈸Q熱后，溫度升至195 ℃，然后煙氣進入SGH，其間利用飽和蒸汽將煙氣溫度由195 ℃升至約230 ℃，約230 ℃的煙氣進入SCR 反應(yīng)器發(fā)生反應(yīng)后將二噁英和NOx 脫除，從SCR 反應(yīng)器出來的達標(biāo)煙氣進入GGH 換熱器與除塵器出口的低溫?zé)煔饣旌虾鬁囟冉抵良s180 ℃，然后經(jīng)增壓風(fēng)機將煙氣送入煙囪?？紤]到改造系統(tǒng)的施工、催化劑的安裝維護，整個SCR 系統(tǒng)設(shè)置了旁路系統(tǒng)，本項目中氨水儲存使用電廠現(xiàn)有的SNCR 系統(tǒng)儲存罐，三條焚燒爐可以共用氨水輸送系統(tǒng);本項目另外配套2 套催化劑再生系統(tǒng)。

3 主要設(shè)備

3.1 SCR 反應(yīng)器

SCR 反應(yīng)器內(nèi)催化劑按照2+1 的方式布置，安裝2 層，預(yù)留1 層，反應(yīng)器設(shè)計成煙氣豎直向下流動，反應(yīng)器入口設(shè)氣流均布裝置。反應(yīng)器配有可拆卸的催化劑測試元件，方便使用方根據(jù)運行工況對測試模塊進行取樣分析，以便確定催化劑運行情況及再生時間。反應(yīng)器配有吹灰裝置，采用聲波吹灰，每層催化劑布置4 個吹灰點，單條線共有12 個點。

反應(yīng)器預(yù)留了催化劑維修及更換所需的起吊裝置和平臺，SCR 反應(yīng)器本體設(shè)計溫度不小于350 ℃，能承受運行溫度400 ℃的考驗，而不產(chǎn)生任何損壞。

本工程使用某進口品牌的中溫蜂窩催化劑。催化劑模塊采用框架結(jié)構(gòu)，耐高溫、耐腐蝕，并便于運輸、安裝、起吊。催化劑設(shè)計反應(yīng)溫度為(230±5)℃，能滿足該煙氣溫度下長期運行，同時催化劑最高能承受運行溫度400 ℃，而不會產(chǎn)生任何損壞。

3.2 增壓風(fēng)機

由于增加的SCR 脫硝系統(tǒng)GGH、SGH、催化劑反應(yīng)器及煙道等會造成壓力損失，原有引風(fēng)機能力不滿足SCR 脫硝系統(tǒng)所需的運行能力，所以要新增增壓風(fēng)機，每臺爐設(shè)置1 臺。該增壓風(fēng)機通過變頻器進行轉(zhuǎn)速控制，并將現(xiàn)有的引風(fēng)機控制在一定范圍內(nèi)運行。另外，停爐時或者再生加熱時，該風(fēng)機和擋板一起同時使用，從而進行流量控制。

3.3 SGH 蒸汽換熱器

方案中SGH 加熱采用260 ℃飽和蒸汽，并對SCR 脫硝系統(tǒng)飽和蒸汽進汽閥進行程序化控制，可以根據(jù)煙氣加熱器的不同工況進行溫度調(diào)節(jié)，保證煙氣在設(shè)定溫度范圍內(nèi)與氨氣進行反應(yīng)。SGH 采用翅片式換熱管，基材選用20 G 鋼，為防止湍流振動，SGH中間用隔板分隔成左右兩組。

3.4 GGH 煙氣換熱器

方案采用GGH+SGH 聯(lián)合升溫方案，設(shè)計中充分考慮了蒸汽耗量、排煙溫度、占地面積等多方面因素，確保排煙溫度低于195 ℃。GGH 殼側(cè)與管側(cè)材質(zhì)具有良好的抗腐蝕性，殼體材質(zhì)滿足防腐要求，管側(cè)材質(zhì)采用ND 鋼。

3.5 噴氨系統(tǒng)及再生系統(tǒng)

SCR 脫硝系統(tǒng)氨水使用原有SNCR 脫硝系統(tǒng)的氨水罐，從氨水罐備用接口連接到氨水輸送泵，送到混合器使氨氣蒸發(fā)并同稀釋風(fēng)混合均勻送入SCR 噴氨格柵。

催化劑表面析出硫銨，會致使脫硝性能下降。催化劑表面硫銨的升華溫度為320 ℃左右，據(jù)此設(shè)置加熱器熱風(fēng)循環(huán)系統(tǒng)，以達到使催化劑恢復(fù)活性的目的。

4 運行效果

項目建成后，按照協(xié)議要求，對脫硝系統(tǒng)進行了(72+24)h 的試運行驗收，邀請第三方檢測單位對SCR 脫硝前后的指標(biāo)進行了同步取樣分析，并對(72+24)h 時間內(nèi)SCR 系統(tǒng)的原料、能源消耗進行了統(tǒng)計分析，具體數(shù)據(jù)如表2 所示。

由表2 數(shù)據(jù)可以看出，經(jīng)過SNCR 脫硝后，NOx最高均值為221 mg/Nm3，通過SCR 脫硝系統(tǒng)后，脫硝效果明顯，根據(jù)噴氨量的不同，脫硝效率也有所不同，在氨逃逸不超標(biāo)的情況下(≤ 3 mg/Nm3)，脫硝效率最高可以達到84.8%，并全部滿足≤ 80 mg/Nm3的排放要求;SCR 催化劑對二噁英的脫除也有50%以上的效果;其他各項消耗全部達到設(shè)計要求。

為進一步了解催化劑的效能變化、驗證SCR 的性能指標(biāo)，在SCR 脫硝系統(tǒng)運行一年半后重新邀請第三方檢測單位對這三條生產(chǎn)線SCR 工藝前后同時進行煙氣成分檢測，并對其他運行數(shù)據(jù)進行統(tǒng)計，結(jié)果如表3 所示。

由表3 可以看出，該系統(tǒng)運行穩(wěn)定，在正常使用一年半后還有超過80% 的脫硝效率，并且脫除二噁英的效果明顯。該催化劑質(zhì)量保證期為3 a，如果脫酸系統(tǒng)和除塵系統(tǒng)運行正常，滿足排放要求，實際使用壽命應(yīng)該會更長。

5 結(jié)論

在保證氨逃逸不超標(biāo)的情況下(≤ 3 mg/Nm3)，SCR 的脫硝效率能夠超過80%，并且運行穩(wěn)定可靠。SCR 脫硝選用合適的催化劑，具有協(xié)同脫除二噁英的作用，本項目協(xié)同脫除二噁英的效率超過50%。

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